發布時間：2023-03-20 16:15:26
序言：寫作是分享個人見解和探索未知領域的橋梁，我們為您精選了8篇的電源設計論文樣本，期待這些樣本能夠為您提供豐富的參考和啟發，請盡情閱讀。
跨多種應用領域的系統設計人員具有類似的需求以及對傾向于采用dc/dc電源模塊的要求。最經常提到是對更薄厚度、更小面積、更高效率及更大功率密度[1]等特性的需求。新一代dc/dc電源模塊應運而生，正開始步入市場以滿足上述要求。這些雙輸出和三輸出隔離式模塊運行于標準的-48V局端電源中，可提供3W～100W的功率。它們包括輸出電壓最低達1.0V的模塊及最高輸出電流達30A的模塊。
尺寸
系統設計人員為在更小空間中實現更高性能的信號處理電路，所面臨的競爭挑戰日益激烈。先進的DSP與ASIC有助于提供此功能，但需要更多電壓較低的電源軌，并需具備高精度排序與調節。通過減少實施電力系統所需的整體模塊數，最新的多輸出電源模塊滿足了這一要求。
描述模塊效率面積（平方英寸）成本(1千/年)
多個單輸出隔離式模塊33W效率單輸出3.3V/9A89.0%3.742.38美元
20W單輸出2.5V/8A75.0%3.0638.52美元
總計：77.6%9.82119.42美元
單個三輸出隔離式模塊25A三輸出3.3/2.5/1.8V87.0%5.4196.64美元
多輸出電源模塊提供了可節省板級空間的獨特設計選擇。分布式電源架構正逐漸滲透電信與數據通信市場。就需要超過三種不同電壓的應用而言，設計人員可使用多輸出模塊提供電源總線隔離，并可為各種負載點模塊供電。這種配置使設計人員不必再擔心使用所有單輸出模塊所需的板級空間。
電氣性能
排序
最新的DSP、ASIC、FPGA及微處理器需要多個低電壓，并可能要求復雜多變的加電／斷電排序。由于產品上市時間的限制，眾多更高級產品（其中電源模塊僅是該產品的一個組件）的設計沒有時間或板級空間來構建外置排序電路。而且，即便不受時間與板級空間的限制，他們也必須考慮組件成本的增加。比較簡單的解決方案就是選擇采用可利用新型內部排序多輸出電源模塊的系統電源架構。
例如，諸如德州儀器(TI)PT4850系列的三輸出模塊的加電特性就能夠滿足微處理器及DSP芯片組的要求。該模塊運行于標準的-48V輸入電壓下，其額定組合輸出電流可達25A。輸出電壓選項包括一個用于DSP或ASIC內核的低電壓輸出，以及兩個用于I/O和其他功能的額外電源電壓。
PT4850提供了最佳的加電順序，可監視輸出電壓，并可在短路等錯誤情況出現時提供所有電壓軌道的有序關閉。所有三個輸出均在內部進行排序以便同時加電啟動。
在加電啟動時，Vo1起初升至約0.8V，隨后Vo2與Vo3快速增加至與Vo1相同的電壓數。所有三個輸出而后一起增加，直至每個均達到其各自電壓為止。該模塊一般在150ms內產生完全自動調整的輸出。在關閉時，由于整流器活動開關的放電效果，所有輸出快速下降。放電時間一般為100µs，但根據外部負載電容而有所差異。
效率
在低功率應用中，即便最小的dc/dc電源模塊可能也會有數百毫瓦的靜態損失。這解些損失主要由耗費功率的組件造成的，如整流器、交換晶體管及變壓器。如果使用一個部件來提供原本需要二至三個獨立分組部件所做的工作，那么就可以減少耗費功率的組件總數量。如表1所示，這提高了9.4%的效率。
一些最新的多輸出模塊可在全額定負載電流中以90%的效率運行。這樣的高效率恰恰是由那些使用MOSFET同步整流器的拓撲實現的。該整流器消耗的電量比上一代dc/dc電源模塊中使用的肖特基二極管耗電要少。
互穩壓
最新的多輸出電源模塊采用先進的電路，消滅了互穩壓問題，提高了輸出電壓的波紋和瞬態相應。根據以前的經驗，在模塊的任何一個輸出上增加輸出電流均會導致其他輸出上的電壓改變。TI的PT4850與PT4820系列三輸出模塊則解決了這一問題。新一代電源模塊在隔離阻障的輸出端上就每個輸出都采用穩壓控制電路。通過專有磁耦合設計，控制信號可在模塊初級端與二級端之間進行傳遞。圖5顯示了輸出一(≤5mV)在輸出二負載增加情況下的變化。
瞬態與波紋
PT4820與PT4850系列具有出色的瞬態響應和輸出電壓波紋性能等特點。該模塊的三邏輯電壓輸出是獨立調節的，這有助于可與單輸出電源模塊相媲美的瞬態響應(≤200µSec)和輸出電壓波紋(≤20mV)。
成本
多輸出電源組件不再需要兩個或更多單輸出器件，這就減少了成本。表1顯示了電源相同的一個25A三輸出模塊與三個單輸出模塊的對比。
在分布式電源應用中，設計人員通過利用單個多輸出模塊和非隔離式負載點模塊（圖2）替代了高成本的單輸出磚，從而實現了成本節約。也可以實現，由于多輸出模塊在更少組件情況下也可得以實施，因此進一步節約了成本（和板級空間）。例如，在某些應用中，多輸出模塊僅要求一個熱插拔控制器和輸入去耦電容器。相反，這些組件在電源系統中則必須與每個單輸出磚結合使用。
產品上市時間是一種間接成本，利用多輸出電源模塊可減少該成本。這種成本節約主要是由于OEM廠商減少了設計、測試和制造等資源。
故障管理
設計人員必須確定其電源系統如何對故障情況進行響應。當今的多輸出電源模塊結合了先進的故障管理功能。這些功能包括過壓、過流和短路保護，有助于防止損壞設計者的電路。
輸出過電壓保護利用的是可不斷檢測輸出過電壓情況的電路系統。當電壓超過預設級別(presetlevel)時，電路系統將關閉或箝住電源輸出，并使模塊進入鎖定狀態。為了恢復正常操作，一些模塊必須主動重啟。這可通過立刻消除轉換器的輸入電源得到實現。為了實現故障自動保護運行和冗余，過電壓保護電路系統是獨立于模塊的內部反饋回路的。
過電流保護可防止負載錯誤。在某些設計中，一旦來自模塊的負載電流達到電流限制閾值，如果負載再嘗試吸收更多電流的話，那么就會導致模塊穩壓輸出電壓的下降。該模塊不會因為持續施于任何輸出的負載錯誤而損壞。
當模塊各輸出的組合電流超過電流限制閾值時（如任何輸出引腳上發生短路），短路保護將關閉模塊。該關閉將迫使所有輸出的輸出電壓同時降至零。關閉之后，模塊將在固定間隔時間中通過執行軟啟動加電定期嘗試恢復。如果負載故障仍然存在，那么模塊將持續經歷連續的過電流錯誤、關閉和重啟。
靈活性
電壓和電流輸出以及封裝設計的靈活性是多輸出電源模塊的一個關鍵特性。某些制造商可提供24V（18V至36V）與48V（36V至72V）兩種輸入。其采用完全隔離輸出的通用架構可使系統設計人員在雙或三輸出電路中使用模塊，而不會造成過多最低負載要求或互穩壓降級的情況。
由于芯片供應商開發器件的操作電壓不一定符合以前的迭代法，因此電壓和電流輸出方面的靈活性正變得日趨重要。眾多的多輸出模塊都以獨立調節和可調的輸出電壓來解決此問題。為了獲得獨特的電壓，某些模塊上的輸出可從外部電壓進行遠程編程。此外，諸如Tyco公司的CC025等三輸出系列模塊還可以通過使用連接到調整引腳(trimpin)的外部電阻來允許輸出電壓設定點調整。
封裝靈活性簡化了主板設計人員的工作。許多現有的多輸出模塊都使用業界標準的磚形封裝(bricktypepackaging)和面積規格，這確保了引腳兼容性和輔助貨源。TI的Excalibur™系列等創新型模塊均采用具有表面安裝、垂直通孔和平行通孔封裝風格的鍍錫薄板銅盒。
多輸出電源模塊的商業可用性為設計人員提供了極佳的靈活性。表2顯示了一些制造多輸出模塊的業界領先供應商。這些模塊存儲于領先的分銷商處，可為設計資格認證和最后時刻的更改提供極快的可用性。
表2、多輸出模塊制造商
制造商產品類型
Artesyn科技公司15W至60W雙、三輸出
Astec20W至150W雙輸出
愛立信30W至110W雙、三輸出
APower-One2.5W至195W雙、三、四輸出
SynQor40W至60W雙輸出
德州儀器3W至75W雙、三、四輸出
TycoPowerSystems25W至50W雙、三輸出
可靠性
具有高度可靠性的電源系統設計是系統設計人員始終都要面對的挑戰。從內在來說，使用單個多輸出模塊的電源系統的可靠性要高于所有單輸出模塊。例如，一個三輸出模塊可提供1,108,303小時的額定MTBF（902.3FIT）。與此相對照，提供相同輸出電壓和電流的三個單輸出模塊則達到了984,736MTBF(1015.5FIT)的額定MTBF。多輸出模塊之所以具有更高的可靠性，是因為其架構中使用的總體組件數量更少。
結論
隨著產業潮流要求設計人員使用體積更小、效率更高的電源供應，電源模塊制造商推出了可簡化系統設計及操作的多輸出dc/dc電源模塊，以響應上述潮流。最新的多輸出模塊能夠通過為混合邏輯應用（諸如DSP、ASIC和微處理器等）提供穩壓低電壓輸出而使設計人員受益。與前代產品相比，上述模塊顯著提高了給定面積上的功能。在某些情況下，該小型架構所占空間僅為單輸出電源模塊的55%。減少模塊數量也可以降低成本，同時提高效率和可靠性。內置的操作和保護特性免除了開發外部電路系統的任務和費用，從而不僅節省了板級空間，而且還大大加快了產品的上面進程。
電源系統中的設備也是耗能較大的一塊，因此我們應盡可能地采用節能型設備，降低設備的運行損耗，追求更高的設備效率。
1.1變壓器變壓器節能可以從效率、容量選擇、運行方式等幾方面考慮。由于現目前用電負荷高，變壓器一般有很多臺，單臺容量一般都在1600KVA以上，因此，變壓器長期運行的話，損耗將是非常龐大的數字。比如，某品牌S10就較S9在80%負載率情況下課每年節能約0.48萬KVH.所以選擇合適的變壓器室非常重要的。盡管可能在前期投入上會相對較多，但是從長期來看，絕對是劃算的。同時，應該根據所載負荷的大小及成本，選擇合適的變壓器容量以及數量。以及根據實際運行情況調整多臺變壓器的主備用狀態。
1.2電容補償設備電容器是用來補償系統的功率因素，提高系統效率的。其內部一般都有放點電阻，其作用就是當電容器從系統撤出時，電壓能迅速至安全電壓。但是投入系統時則有放電損耗。而電子式放電容器能避免這種損耗。進行供配電系統方案設計時，我們應該選擇技術先進的節能型設備，減少設備自身損耗，提高節能效果。以及上面講到的合理選擇供電模式、降低導線用量；合理選擇導線截面和敷設方式，降低配電線路損耗。設計中也應盡可能地考慮系統的功率因素，積極治理諧波干擾。
1.3無功功率的補償無功功率的補償能夠有效的提高配電系統的功率因素，而提高功率因素的意義有以下幾點：（1）能夠提高供電設備的利用率，使其可以帶更多有功負載，節約設備投資，達到間接節能。（2）提高輸電效率，當有功功率一定時，若供電電壓不變，功率因素越大，則電流越小，損耗也就越小。（3）可改善供電質量，提高輸電安全。電流小，線路電壓損耗小，發熱量也小，輸電線路安全性也得到提高。
2諧波治理
YD/T50402005通信電源設備安裝工程設計規范規定，當交流供電系統總電流諧波含量（THD）大于10%時應配置濾波器。通常選用有源濾波器和無源濾波器。無源濾波技術的主要是利用LC濾波裝置來抑制諧波，提高電源質量。其設計簡單、成本低，因而被廣泛應用。有源濾波技術是通過對諧波進行采樣、分析，最后向電網送一個與諧波相反的諧波來抑制諧波。并且它還有一個大功能就是可以調整電壓與電流的相位角，提高功率因素。它的成本高，但效果好。通信電源系統比較適用于有源濾波技術。
加入等效像元的單元讀出電路如圖1所示，該電路結構主要由以下三個本部分組成:等效像元(TheEquivalentBolometer)、MEMS像元(MEMSBo-lometer)、電容反饋互導放大器(capacitorfeedbacktrans-impedanceamplifier，CTIA)。
1.1MEMS像元和積分電路(CTIA)本論文中采用的氧化釩(VOx薄膜)制成的微機械系統(MEMS)，其電特性如下。由表1可知，MEMS的電特性主要是溫度的變化引起電阻值的變化，從而導致電流值發生變化，最后引起信號電壓的變化。當外界溫度發生改變時，MEMS像元中的有效像元的電阻值發生變化，導致其支路電流發生微弱的變化，其微弱的電流值(nA級別)由M4開關管流出。這一微弱的電流值通過積分電路轉換為一個電壓值。如圖1所示，該積分電路為一種傳統的CTIA型讀出電路結構。在偏壓VSK、VGSK、VGFID、VDET(VSS)和數字信號row_sel、integrate_en、rst_en的作用下(其中row_sel為行選通信號，integrate_en為積分使能信號，rst_en為復位信號)，有效像元Rab上產生的支路電流與盲像元Rbb上產生的支路電流之差得到的電流信號輸入到積分器上進行積分。微弱的電流信號就轉化成電壓信號。其中M1可調節有效像元支路電流值，M2為行選擇開關，M3可調節盲像元支路電流值，M4是積分使能開關，Rt-rim用于調節盲像元支路上的電阻，rst_en為數字信號控制的復位開關。
1.2等效像元電路等效像元電路的作用就是在晶元測試時替代MEMS像元產生一微弱的電流值，給積分電路一個測試信號。如圖1所示，用于替代盲像元功能的等效像元為“等效盲像元”，其結構包括由外部Pad直接控制的MOS管Mbeqv(MOSBlindEquivalent)和行選擇開關M2，pad提供的偏置電壓為VBEQV，row_sel_test1(數字信號提供)控制開關M2的選通;用于替代有效像元功能的等效像元為“等效有效像元”，其結構包括由外部Pad直接控制的MOS管Maeqv(MOSActiveEquivalent)和行選擇開關M2，pad提供的偏置電壓為VAEQV，row_sel_test2(數字信號提供)控制開關M2的選通。在等效像元工作過程中，row_sel_test1和row_sel_test2同時開啟，其時序和ROW_SEL一樣，VSK給等效盲像元提供偏置電壓。工作在飽和區的MOS管Mbeqv和MOS管Maeqv其D與S之間的電阻值與W/L，VGS、VTH的關系如。
2仿真結果分析
在盲像元電阻不變，VSK、VGSK、VGFID等偏壓值確定的情況下，積分電流隨有效像元電阻的變化如圖3所示。圖3中的橫坐標為有效像元的電阻值，縱坐標為積分電流值。由圖3可知積分電流的值隨有效像元阻值的減小而增大，其阻值(150～160kΩ)與積分電流(0～200nA)呈線性變化，變化率約為51.86nA/kΩ。由MEMS電特性和表1可知，R=160kΩ，當溫度從－20℃變化到80℃，其對應的電阻值降低了544Ω和2530Ω，對應的積分電流(信號電流)為47nA和217nA。說明溫差越大，電阻值變化也越大，對應的積分電流的值也越大。而圖3的仿真結果也說明了Rab與Rbb之間的值相差越大，對應的積分電流的值也越大。所以可以通過調節圖3中的Rab的電阻，來對應MEMS電阻的變化。在等效像元電路結構中，當偏置電壓VSK、VG-FID的值確定，積分電流隨VAEQV、VBEQV的變化如圖4、5所示。圖4、5中的橫坐標為等效像元柵壓VAEQV、VBEQV的值，縱坐標為積分電流的值。由圖4、5可知積分電流的值隨等效像元柵壓VAEQV、VBEQV的增大而增大，VAEQV平均每調節9mV變化10nA的電流，變化率約為10nA/9mV，其偏壓值與積分電流(0～200nA)也是呈線性變化。所示可以通過調節圖4和圖5中的VAEQV、VBEQV的值，模擬外界溫度的變化。仿真結果表明等效像元的電特性正好與MEMS像元的電特性一致，所以可用等效像元電路替代MEMS物理結構。
3測試結果分析
基于GlobalFoundry0.35μm工藝，對陣列大小為300×400的紅外面陣探測器讀出電路進行流片，圖6為ROIC陣列整體芯片照片，芯片面積為14mm×16mm。芯片中間的重復單元電路部分是單元電路，單元尺寸為25μm×25μm，重復單元的是數字電路部分，即時序控制部分，最是焊盤。圖7為圖6局部放大的照片即等效像元(等效盲像元和等效有效像元)的芯片照片，圖8為測試芯片的PCB板。因為積分電流為nA級別的電流，很難用儀器測量出來，但可以通過電容反饋互導放大器將電流轉換為電壓信號測量出來。對VBEQV=2.4V，VSK=5.3V，VGFID=3.933V，Vbus=2.65V等偏置電壓進行設定后，通過調節等效有效像元柵壓VAE-QV的值，產生0～200nA之間的積分電流，其對應的積分電壓值為2.65～3.38V，積分電壓與VAEQV值的測試結果如表2所示。圖9為積分電流Id=50nA對應的積分電壓值2.82V，滿足公式(2)。此測試結果表明:在ROIC表面尚未構成MEMS物理結構前，可以通過等效像元電路初步探測ROIC的電性能，篩除不良品。在CP之后和MEMS結構完成之后，等效像元不再啟用，等效像元行選擇信號始終關閉。
4結論
因為要對植被進行處理，所以，園林設計機電一體化技術在實際應用中面臨的問題，與農業生產類似。因此，園林設計機電一體化機械在很大程度上與農業機械相似。現在，園林設計機電一體化機械在實際應用中還存在許多缺陷，具體來說，包括以下幾點。
1.1種類比較少
現在市場上常見的有各種修剪機、灑水機等，這些比較單一，還有許多機電一體化機械并不常見，如移植機等。在許多發達國家，其園林設計機電一體化設備更加多樣化，在美國、歐洲等國家，其園林設計設備種類就更多，用途也更廣泛。國內也有許多知名品牌的銷售，如綠友、東方園林等，在國內還有許多生產園林機械的著名廠家，在淮安、揚州等地就有許多知名廠家。
1.2普及率低
與數十年前相比，園林設計中采用機電一體化機械的頻率雖然有所升高，但就目前來講，機械的使用率還是偏低，還不夠普及。與發達地區相比，我國大部分地方還在用半自動化機械工作，距離全自動機械工作還有一定距離。
1.3利用率較低
部分園林機電設備會投入使用，但機電設備的使用效率不高，其原因有二，一是存在人為操作的問題，錯誤的操作規程對機電設備造成很嚴重的破壞，導致維修費用升高，使成本不降反增；二是沒有將機電設備的利用效率最大化，導致資源浪費，增加了管理與維護的成本，阻礙了機電設備在園林設計方面的投入和使用。
1.4保管和維護不到位
機械是易損耗的，使用過程中難免會出現故障，但有些企業由于缺乏技術人員維修不到位，有的根本不進行定期維修，故障的機器多數被棄置倉庫，卻利用人力完成作業，這成為園林設計中機電一體化的缺點。不懂得機械結構和原理，不熟悉機械的操作，不知道如何保養機械，導致機械使用壽命降低。對上述問題，企業必須制定相關的操作規程，讓員工認真學習操作規范以及正確的使用方法。另外，在大規模使用園林機電一體化機械時引起的噪音、環境污染等問題也有待解決。機電一體化的知識總量已擴大到遠非個人所能全部掌握，專業化是必不可少的。由于各類科技學科發展及相互滲透，促使了機電一體化技術和產品在各行業、部門的飛速發展。其中機電一體化在園林設計中也得到了應用。
2機電一體化在園林設計中的應用
隨著現代化技術的廣泛應用，機電一體化技術也逐漸滲透進了園林設計。經過兩千多年的發展，中國古典傳統園林所講究的意境已經到了爐火純青的地步，雖然可能會有更好的園林出現，但是機電化已經成了一個重要的發展趨勢，這是大勢所趨。園林設計中會融入更多的機電一體化等元素。沿著這個思路走，創造園林的科技文明和傳統意境對園林現代化的普遍需求相結合，是成就上流園林的必要條件之一。
3結語
1、電力工程總承包管理模式是國際工程建設普遍使用的管理理念，也是我國電力工程行業在近幾年的發展過程中最為重視的一個工程管理方式。如今，世界經濟全面萎縮，中國經濟增長相應放緩，電力行業供應過剩、競爭愈演愈烈，電力設計院的體制亟待改革，無論是從企業自身的發展，還是從國家的長遠利益來看，電力設計院轉型總承包工程公司已經成為一種必然的趨勢。2、電力設計院擁有的設計資質即為中華人民共和國住房和城鄉建設部對設計院承接總承包工程能力的認可。由設計院牽頭進行的電力項目總承包，在執行的過程中能夠將設計、采購、施工、管理等各個環節有效的結合在一起，從整體的角度出發，在源頭上控制項目造價，使得利潤最大化；同時，與施工單位、設備制造廠等其他類型的企業相比，設計院也更熟悉國家電力行業的技術規范和標準要求，更能夠準確的把握核心技術的應用并進行項目優化，以減少投資。3、由設計院牽頭運用總承包建設模式的管理優勢：（1）強調和充分發揮了設計在整個工程建設過程中的主導作用，有利于工程項目建設整體方案的不斷優化，避免由于分別承包造成的管理上的不善，體現了整體規劃建設的理念。（2）有效克服設計、采購、施工相互制約和相互脫節的矛盾，有利于設計、采購、施工各階段工作的合理銜接，有效地克服專業知識和管理水平上的限制，積極實現建設項目的進度、成本和質量控制，以符合建設項目總承包合同的約定，從而有效的降低經濟損失，確保獲得較好的投資效益。（3）建設工程質量責任主體明確，有利于追究工程質量責任和確定工程質量責任的承擔人。
二、總承包項目精細化管理的探索
（一）制定成熟可靠的工藝方案
價值工程的重點在規劃和設計，而發電廠的價值工程則由電力設計院決定。電力設計院不再是傳統的畫圖員，而是發電廠的研發人員，在規劃階段、設計階段，設計院不斷地尋找、開發出最佳最適合的技術方案，提高技術方案的經濟效益。一旦設計完成并施工，建設工程的價值就基本決定了。成熟的工藝方案是進行總承包項目管理的前提，假如說在執行總承包項目的過程中制定了合理完善的施工工藝，就可以在很大程度上保證施工的質量。在制定了工藝方案之后需要進行認真的研討，確保方案中的施工工藝能夠順利地完成，同時相對造價最低。在實施完成后，對方案的執行情況，預算和結算對比，實施過程的難點控制等保留完整的記錄，為以后新工程投標和建設做好良好的技術積累和方案挑選的依據，在精益求精的基礎上實現精細化管理。
（二）提升過程精細化管理理念
總承包項目中往往需要依法訂立大量的合同，如工程勘察設計、施工、設備材料采購、工程監理、調試等分包合同。設計院主要通過分包合同與各參與方發生關系，同時對建設方負責。為了實現較好的投資效益，對設計院的項目管理團隊水平提出了較高的要求。電力建設總承包管理是全過程管理，包括建設的資源、資金、人力、技術和工程施工、安全生產、環境保護、竣工驗收等。在建設過程應更多地采用限額設計、限額管理，嚴格執行合同范圍管理，盡量避免合同交叉、合同增補的情況。例如，在制度上制定合理的總承包實施細則、詳細的設備材料管理檔案、制定詳細的合同分工界定檔案等；在執行中增加監督管理環節，增加培訓，樹立責任意識；在整體工程或任意子項結束后增加后評價管理，增加對子項工程的總結，為其他項目投標方案及實施奠定堅實的基礎。
（三）細化質量工作
我國電力建設在進行質量管理的過程中制定了終身負責制，也就是設計終身負責制、工程質量終身負責制及材料終身負責制，該理念貫穿到每個項目各個環節中。因此在具體工程建設過程中，應設有專門的質量檢查、質量復查等環節。由于質量問題而引起的返工或者是重建，很可能延誤整個項目的建設工期，增加工程不必要的費用。在設計階段，每個工程設計進行到一定階段時組織相應的設計審查，比如初步設計審查、施工圖30%檢查、施工圖60%、施工圖90%檢查，及時發現和解決設計中的質量問題。在施工階段，與各質監局及相關部門提前進行溝通，提前發現問題，質檢后積極進行整改，同時應盡量避免因施工責任范圍的爭議而引起整改范圍的擴大，細化和切實明確各分包單位責任分工范圍及整改范圍。
（四）進度管理的優化
目前國內的發電項目建設由于各種因素影響通常會出現邊設計邊建設的常態，在總承包項目中設備的采購、設計、建設重疊情況更為顯著，同時也是矛盾沖突的主要表現。以設計院為龍頭的總承包工程公司，通常設計部門、采購部門及施工部門可能均為公司內部的平行部門，在配合上相對還比較簡單和粗獷。在建設過程中哪部分的矛盾較多突出就需要將問題凸顯在上級領導或者部門，靠更高級別的領導或者部門協調解決此矛盾，為此也會出現大量集中加班、趕工等現象，為工程質量埋下隱患。因此在總承包工程中設計院應設置專門的計劃部門，在編制總承包工程的進度時，應平行交叉安排設計、采購、施工等工作，使設備、材料采購、現場施工及試運行、資金計劃安排等進度相互合理協調，矩陣式管理模式對進度管理更為有效。
（五）設備材料采購環節的精細化管理工作
在發電項目的建設過程中，設備材料購置費用在工程總造價中占有很大的比重，約為41%。發電廠中設備材料品類繁多，工藝結構特點差異較大，采購設備的品質直接影響了工程建設質量。因此設備材料的采購顯得尤為重要。在設備材料的采購中設計院應該根據總承包工程制定詳細的采購流程，嚴格把控設備材料供應商的資格審查，及時做好以往工程設備材料供應商的供貨情況反饋，從而對設備材料供應商的名單進行及時更新，并定期對供應商進行評價，優勝劣汰，有效地控制短名單，優化合格供應商，確保設備材料充分滿足建設方的要求。另外在招投標過程中做好嚴格和細致的評分標準，包括商務和技術的評分標準、總分占比以及評分細則，盡量避免人為因素干擾評分結果。
（六）嚴格控制設計變更和現場簽證工作
設計變更和現場簽證管理必須遵循合法性、真實性、科學性、全面性和實效性的原則?，F場簽證是完成工程結算的一個重要的而依據，按照合同的約定，現場簽證必須同時具有發包人、承包人、監理、施工單位、調試單位等相關單位現場負責人簽名方可有效。若發包人在施工過程中臨時增加工作內容，這些更加需要及時地進行簽證，該簽證應由發包人的相關專業工程師、總工程師等簽名，且在簽證中要求能夠對更改的內容、原因及依據、工作量和費用等進行認可，只有在認可并簽字之后才能夠實施并進行工程結算。在必要的狀況下還可以進行詳細的記錄，并保持現場的證據，嚴格控制設計變更和現場簽證工作更有利于項目的最終結算，在執行過程中控制造價。
三、結語
電力總承包項目本身就是一個相當復雜的工程，而電力設計院在整個項目建設的過程中占有非常重要的地位，在當前對質量要求越來越高的形勢下，電力設計院進行總承包工程是一個發展趨勢，既能夠在保質保進度的情況下利潤最大化，又能夠為設計院帶來新的發展生機，但是設計院在進行總承包工程時需要進行精細化管理，只有這樣才能夠更加充分發揮自身的優勢，從而最大化的實現企業利益，實現設計和管理的完美結合。
作者:嚴雨思 張煒瑋 張雷 單位:中機國能電力工程有限公司
參考文獻：
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[2]張源濱.精益管理在電力工程項目中的應用.中國電業技術,2013(11):138-142.
（一）學生綜合素質水平參差不齊
電腦藝術設計專業對學生的綜合素質的要求強于其他專業，主要體現在學生的表現能力、創造能力、想象能力和設計能力。由于主觀和客觀方面的原因，學生在文化知識、繪畫能力、藝術修養等方面存在一定的差異，學生參差不齊的素質給教學帶來了一定的困難。
（二）教學理念和思路存在欠缺
就業市場和崗位需求隨著社會的發展不斷的發生變化，社會對電腦藝術設計專業的要求也在持續提高，當前很多院校依然是傳統教學理念和授課方式占主導地位，只重視書本知識的傳播，忽略了實踐能力和職業能力培養。這些都嚴重的阻礙了電腦藝術設計專業的良性發展。
（三）實訓教學內容存在不足
電腦藝術設計專業注重的是動手實踐能力，當前很多高校的電腦藝術設計專業培養模式還是重理論，輕實踐。教師更注重對學生理論知識的傳播，而忽略了學生動手實踐能力的培養。實訓內容基本來源教材，實訓案例單一、陳舊，與職業崗位要求嚴重脫離。
二、高等院校電腦藝術設計專業教學改革研究
隨著我國政治經濟文化綜合實力的增強以及文化藝術的繁榮昌盛，我國的藝術設計專業教育已經迎來了新發展契機。電腦藝術設計專業的教學改革體現在教學理念、教學思路、教學內容、教學模式及專業特色創新等方面。
（一）教學內容和教學課程的改革
教學內容和教學課程是實現人才培養目標的主要手段，也是教學過程的重點和難點。在實際的教學過程中依據企業需求和職業技能及電腦藝術設計專業的特點來調整教學計劃中課程的側重點，并且引入企業真實案例及企業合作共同開發的專業教材，教學內容和課程的調整后，采用教、學、做，理論與實踐相結合的模式，鼓勵學生多動手，多思想、多觀察。這樣既能夠讓學生全面的掌握課程知識，又能夠培養學生理論應用能力和動手操作能力。通過電腦藝術設計專業教學體系的改革切實幫助學生理解專業知識，提高其動手實踐能力，實現理論實踐相結合、專業素養和專業素質相結合的教學目標。
（二）人才培養方式的改革
隨著教育體制改革的深入，社會市場需求的多樣化發展，人才培養方式的改革已經逐漸成為高等院校的重要問題。電腦藝術設計專業的人才培養方案是通過專業的教學體系來實現，在其制定過程中需要組織教師到國內藝術設計較為發達的城市和相關企業進行考察交流，真正的了解市場發展狀況和行情，建構新的教學體系和目標。從而能夠培養學生的實踐動手能力、創新意識、提供新的實踐平臺、引進市場的競爭機制、來調動學生自主學習能力。在教學中學生是學習主體，教師是教育主導，兩者需營造出雙向互動、引導與自主學習的教學氛圍，促使學生主動地學習，有創造性地獲得新的專業知識，提高自身綜合素質能力。高等院校只有加強對人才培養方式的改革，才能切實滿足市場對人才的要求。
（三）加強師資隊伍建設、完善教學條件
建設一支具有過硬的專業素質、較強文化藝術修養并且精通專業知識及職業能力的教師隊伍，對于高等院校電腦藝術設計專業的教學改革是非常有必要的。高等院校應當加強對“雙師型”人才隊伍建設的重視，在保證教學質量的情況下，鼓勵教師積極的參與到實體工程設計和建設當中，通過企業真實案例項目來切實提高教師自身的綜合素質能力和教學實踐水平，促使其具備雙師型教師素質。同時，完善的教學條件也是加強教學改革的必要條件，應當安排專項基金，對電腦藝術設計專業在原有的基礎上進行設計改造，建設一個體系、配套的教學場所。例如建立一個完善的電腦藝術設計工作室、或者計算機實驗機房、多媒體教學中心、電腦藝術設計工作室、專業畫室、攝影工作室、噴繪實驗室等實訓場所，并且可以積極的引入校外資源與社會企業合作，進行聯合辦學以滿足教學的需求。
三、結語
2變壓器優化接地的要求
我國低壓配電系統絕大多數是中性點接地系統。在這種系統中,配電變壓器高壓側避雷器接地端、低壓繞組中性點和配電變壓器外殼共用一套接地裝置。相關規程規定:當配電變壓器容量為100kV•A及以下時,接地電阻不得大于10
Ω;當配電變壓器容量大于100kV•A時,接地電阻不得大于4Ω。配電變壓器接地不良或接地電阻超過上述規定值,雖然危險,但由于它不像相線那樣,一有故障就會造成停電,因而常常被人們忽視。為了保證設備和人身安全,對配電變壓器接地裝置不應忽視,而應該認真對待。
2.1接地裝置對土壤的要求
接地裝置要敷設在低電阻率的區域里。因為接地裝置的接地電阻和土壤電阻率近似成正比關系。相同的接地裝置,土壤電阻率越小,則接地電阻越小;反之,則接地電阻越大。在選擇配電變壓器安裝位置時,除考慮靠近負載中心外,還應盡可
能避開高電阻率區域。
2.2接地裝置所用材料及規格要求
接地裝置應盡可能利用自然接地極,如電力排灌站廠房的結構鋼筋、水泵的管道系統等,但應保證接頭處有可靠的電氣連接。
2.3人工接地極連接的要求
水平接地極的連接宜采用焊接。水平接地極與垂直接地極的連接,也應采用焊接。接地引下線與接地極的連接最好也用焊接。如用螺栓連接時,應有防松螺母或墊片。連接時應將接觸面除銹,擦凈至發出金屬光澤,并涂一薄層中性凡士林,然后擰緊。有條件的地方,接觸面最好搪錫。接地引下線與設備的連接,是將引下線接至設備的接地螺栓上,接觸面應除銹后涂中性凡士林,然后將接地螺
栓擰緊。
2.4對人工接地極敷設的要求
人工接地極的敷設深度一般來說是越深越好。因為埋得越深,接地電阻越小。但隨著深度的增加,施工難度增加很大,而接地電阻卻降低甚微,得不償失。故規程建議埋深為0.6～0.8m。人工垂直接地極長度一般取2.0～2.5m,為降低屏蔽系數,其間距最好是20m。不得已時,最小不能小于其長度的2倍。垂直接地極一般不應少于2根,為便于打入土壤中,其一端應做成尖形。人工水平接地極的間距一般不宜小于5m。接地溝的尺寸沒有嚴格要求,以節省土方工作量和便于施工為原則。所挖出的土方不宜棄置過遠,以便于回填?；靥钔翍粚?土壤越密實,接地電阻越小。
3變壓器優化接地應注意的問題
3.1采用TN-C系統需注意的問題
前述配電變壓器低壓側中性點接地,并與高壓側避雷器接地共用一個接地裝置,適應于大量采用的低壓系統為TN和IT但是如采用IT制式,則中性點就不能接地。TN系統又分種TN一C系統、TN一S系統、TN一C一S系統。一般居民用戶可用一一系統,即低壓從配電變壓器引出的主干線可以采取一系統四線制,到用戶的支線采取一系統工廠車間可以采用竹系統,電動機用三相電源,照明及其它單相負載用用單相電源,配電變壓器中性點接地,到車間后,車間設備的外殼單獨接地。需防爆的場所最好采用系統,中性點不接地,外殼單獨接地,這樣相線碰地或碰外殼,電流很小,不會產生火花,可有效地防止爆炸。有防腐要求
(1)不能一部分設備接零,一部分設備接地,必須所有設備都接零,其原因如下:
1)設備外殼不能單純采取接地措施,這是因為:某一設備的外殼采取接地后發生火線碰設備外殼時,可能由于外殼接地電阻Rd及配變中性點接地電阻R0的限制,開關不會跳閘。但是,設備外殼可能出現較高的對地電壓Ud(見圖
2)一旦人體觸及設備外殼,人體承受的電壓較大,只能減輕觸電的危險程度,不能避免發生觸電傷亡事故,確保人身安全。所以,在低壓中性點接地系統中,設備外殼不允許單純采取接地方式。
(2)不允許一部分設備接地,一部分設備接零。以圖2為例:假設某設備m接地,某設備n接零,一旦設備m外殼帶電,設備m對地電壓和設備n對地電壓都比較大;如人體接觸設備m或設備n的外殼,或者人體同時接觸設備m和設備n的外殼,都會發生觸電,危及生命。所以,在接零系統中,要求所有電氣設備的外殼都應該接零,而且零線要多處重復接地,不允許一部分設備接零,一部分設備接地。
3.2鋁材在土壤中極易被腐蝕,所以不能用鋁線或鋁排作接地極。
由于采用三點共地后,高壓側避雷器的放電電流特別當三相同時放電時很大,在接地電阻上的壓降也很高。該壓降加在低壓線圈上,通過低壓線路電容接地,在低壓線圈中就有一沖擊電流使線圈勵磁,通過電磁感應使高壓線圈感應出很高的電壓。高壓側電壓受高壓側避雷器殘壓所限制,高壓線圈中性點電位很高,容易在中性點附近,導致對地擊穿或匝間短路而損壞變壓器,因而必須采取措施限制低壓線圈承受的電壓。如低壓側也加一組避雷器,當地電位升高時,通過避雷器放電,低壓線圈只承受低壓避雷器的殘壓左右,這樣過電壓就被限制在可承受范圍之內,這就是防止逆變換損壞變壓器。同樣當低壓線路感應雷傳到配電變壓器時,低壓側避雷器也會動作,使雷電流人地,低壓線圈的電壓被限制在低壓避雷器殘壓之內,防止配電變壓器高壓側被按變比由低壓而感應的電壓所損壞。因此,必須在配電變壓器的低壓側安裝一組低壓避雷器。這種情況屬于正變換過電壓,由于配電變壓器的低壓側絕緣裕度高于高壓側,所以配電變壓器雷擊事故常發生在高壓側,尤其是中性點附近。低壓側加裝避雷器,因其往往采用架空線,容易受雷擊,直配變壓器因其變比大,更應在低壓側加裝一組避雷器。加裝低壓避雷器后,原來的點共同接地就成了點共同接地,就如圖所示。中性線及其連接方法中性線在三相負荷不平衡時流過電流,按有關規定該電流不得大于相線電流的。另外,中性線、中性點接地線與配電變壓器低壓中性線端頭的連接應可靠,應制作接線鼻板,螺栓應壓緊,防止接觸不良電流流過時發熱燒斷。
配電變壓器高壓側避雷器的接地引下線的接地電阻,應按《電力設備過電壓保護設計技術規程》所規定的要求進行,不能接在獨立的接地極上,否則,雷電流在接地電阻上產生的電壓將和避雷器的殘壓疊加,加在變壓器高壓繞組上,可能擊穿高壓繞組。
如配電變壓器坐落在高電阻率區域內,可用外引接地極引至近處土壤電阻率較低的地方,如低洼地、池塘、湖泊、江河、溪流邊等。如外引接地極有困難,可在接地極周圍放置木炭、化工廠弱腐蝕性廢渣或接地專用降阻劑等
3.3變壓器低壓側中性點接地
配變低壓側中性點接地也稱工作接地。工作接地一般有以下兩項作用:
1)減輕一相接地的危險。中性點采取不接地系統若發生一相接地,則中性線及設備外殼對地是相電壓(人體接觸十分危險),其它兩相電壓對地升到線電壓,故障時間越長,觸電危險性就越設備外殼直接接而不接零時,存在觸電危險大。中性點采取工作接地方式,發生一相接地時,中性線及設備外殼對地電壓比較低。因為,中性
點接地電阻R0≤4Ω,可以把設備對地電壓限制在安全范圍之內。
2)減輕高壓竄入低壓的危險。在配變低壓側中性點接地條件下,若10kV/0.4kV的配變發生高壓線圈對低壓線圈擊穿時,10kV高壓系統的單相接地故障電流(電容電流,通常為數安培)可通過中性點接地電阻(R0≤4Ω)形成分壓回路。此時低壓中性線及設備外殼上電壓U0較低見。
3.4重復接地
(1)在零線上多處接地(重復接地)的作用:
1)可以降低漏電設備對地電壓,減少觸電危險性。
2)可以減輕一旦零線斷線時的觸電危險。圖4中,沒有重復接地時,一旦零線斷線,斷線后面的接零設備發生漏電時帶全相電壓(A設備);有重復接地時,一旦零線斷線,斷線后面的接零設備發生漏電時只帶部分相電壓(B設備),減少了觸電危險性。
3)重復接地和工作接地構成零線的并聯分支。發生單相短路時,會增大單相接地短路電流,提高保護靈敏度,縮短跳閘時間。
4)架空線路采取在零線上重復接地,對雷電流具有分流作用,有利于限制雷電過電壓。
(2)對重復接地的要求
1)戶外架空線路宜采用集中重復接地。
2)架空線路的終端,分支線超過200m的分支處以及沿線每1km處零線均應重復接地。
3)高低壓線路同桿敷設時,共同敷設段的兩端低壓零線應重復接地。
4)以金屬外殼作為零線的低壓電力電纜,應重復接地。
5)車間內部宜采用環形重復多點接地。
6)每一重復接地的接地電阻不得大于10Ω,變壓器低壓工作接地的接地電阻不得大于4Ω。
7)電氣設備的接地、接零線不得串聯,必須直接接到接地干線聯接。
4接地裝置的形式
農村低壓電力技術規程(DC/T499—2001)要求,配電變壓器的工作接地,車間、作坊的接地及零線的重復接地裝置,宜采用復合式環形閉合接地網。在接地網中,重直接地體(可用長2.5～3.0m,直徑為50mm的鍍鋅鋼管或50mm×50mm×5m的角鋼)不少于2根。水平接地網(用50mm×5mm的鍍鋅扁鋼埋深不少于0.6m),面積不少于100m2組成,接地體之間應采用焊接。接地網的工頻接地電阻可按式
(1)計算:Re=ρ(1/4R+1/L)(1)式中Re———工頻接地電阻,Ω;
R———接地網的等效半徑,m;
L———水平接地體和垂直接地體的總長度,m;
ρ———電阻率,Ω•m(砂質粘土為100,黃土為250,砂土為500)。
通常情況下ρ值取100Ω•m,接地網等值半徑取10m,垂直接地體長度和水平接地體長度之和達到60m時,Re=4.15Ω,便可滿足配變中性點接地電阻的要求。接地裝置施工完成以后,還要實測接地電阻值,使之符合要求。
5結束語
從以上分析可知,正確的接線應是:變壓器外殼的保護接地線經避雷器橫擔與避雷器的接地引下線相連后接地,低壓側中性線的工作接地與另一側的接地極相連
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[關鍵詞]：電廠輔助系統水泵 溫度 原因 軸承
一、引言
安徽淮南平圩發電有限責任公司一期機組是國內首臺600MW發電機組，由于投產與上世紀90年代，汽機輔機的轉動設備經常發生軸承溫度高現象。如積水槽排水泵，有時是加完脂后溫度急劇上升；有時是在補油脂時溫度有一段上升，保持在50-70度的正常范圍內。當再次切換到該泵運行時，發生上部推力軸承溫度異常升高，泵的溫度最高曾上升到了84度。這些泵在經過一段若干時間的穩定運行后，溫度又開始逐漸下降，并最終達到正常溫度范圍。
二、排水泵軸承溫度高的原因分析
排水泵軸承的加油脂周期是運行2500小時加一次油脂，油脂型號是鋰基脂#2或#3。驅動端加130克，泵端加225克，加油脂前設備必須運行至少半小時。每次加油脂時，若溫度異常上升則停止加油，待溫度恢復正常后繼續加，因為加油脂后溫度異常上升，每次加油脂要分三、四次才能完成。在以前的加油脂中，由于沒有經驗也沒有詳細規定加油的操作步驟，加油時工作人員都是一次性將油脂加入，然后軸承溫度就直線異常上升。
1.泵軸承油脂的自我更替
在討論根本原因之前，先解釋一下泵軸承油脂的自我更替。給泵軸承新加的油脂，油脂并沒有直接加到軸承的滾珠和滾道上，而是首先加到軸承的。油脂的更替有兩種情況，在運行的時候加油脂，那么油脂依靠油槍壓力就會擠入到軸承的滾道中去；在正常的運行過程中，軸承也會自動將流動性差的老油脂排除，而將新的流動性好的油脂逐漸吸到軸承的滾道上來。下面從微觀動力學角度來解釋后一種自動更替過程，參考圖1中的模型。
圖1是一個簡化后的物理模型，滾珠滾動，滾道簡化為一道直壁板，中間是油脂層，滾珠表面接觸壓力極大，此時滾珠和滾道的接觸區域會發生彈性變形，并且油的粘度不再是恒定的，在極大壓力作用下，油膜具有很大的彈性模量，此時可以認為油膜的厚度接近恒定值。當滾珠剛滾過油膜時，油膜入口壓力驟然升至極高的壓力，此時由于油膜粘度極大，油膜即使很薄，也來不及分開，接觸區域已經滑過，而接觸區域的出口，壓力突然接近于零值，此時油膜壓能轉化為動能，流動速度加大，一部分油脂脫離原油膜，同時由于空間突然爭大，壓力被釋放而急劇降低，壓力低過周圍油脂壓力，使得旁邊的流動性好的油脂向出口區補充，新補充的油脂會隨著滾珠的滾動又進入進口區，這樣就實現了油脂的動力性流動，即一部分流出，一部分流進。那些流性差的老油脂則逐漸地被排擠出滾道。軸承正是在這種壓力的變化和新老油脂的流動性差異下，實現了油脂連續流動和新老油脂的更替。
2.油脂的自然消耗
礦物油脂是礦物基油和添加劑通過稠化劑稠化而成。它是從原油中經過蒸餾制成的，實際是以各種烴為主的多種成份的混合物。這些物質在性能上略有差點異，當設備運行的時候，這些差異會導致礦物基油從稠化劑中分離出來，其組份也會產生各種反應而變質，溫度越高變質越快。滾動軸承中，軸承遵循彈性流動壓理論，此時接觸應力可以達到1-4萬大氣壓；金屬表面將發生彈性變形；由于高壓，油脂的粘度不是恒定的數值。其的整體狀況取絕于油脂厚度分布和彈性變形分布。在高溫極壓的作用下，脂中的基油和稠化劑會分離，基油析出，形成油蒸汽蒸發或者液體流出，而油脂由于逐漸脫油變干，會失去承壓的功能，所以需要定期補充新油，以保證軸承的健康運行。
3.加油過程分析
排水泵軸承油脂不是加得越多越好，也不是越快越好，如果油量過多，不僅會增加油脂內磨擦而產生熱量，而且會阻礙油脂散熱，導致溫度升高。而溫度升高，會使油脂粘度下降，同時流動性增大，散熱效果變好，使得軸承溫度逐漸下降，最終回落到設計溫度。這相當于一個負反饋，使得軸承溫度總是往設計溫度方向平衡。
在正常運行狀態下，排水泵軸承溫度是穩定的，脂因運行產生的熱量和散熱在設計溫度下達到平衡。當在運行狀態加油脂時，油脂是一槍一槍加入的，間隔時間比較長，加油速率非常低，新油和老油融合在一起，所以只會導致軸承溫度緩慢上升，但隨著油脂溫度升高，油粘度下降，流動性增加，散熱好，產生熱量少，溫度朝著下降的趨勢走。最終在設計溫度下達到平衡?，F場表現就是加油脂后溫度上升，經過一段時間運行后，溫度達到正常。
但是對于排水泵推力軸承，由于軸承室設計不合理，兩個軸承并排靠在一起，內部散熱不佳（見圖2），油脂要穿過兩個并排軸承的阻力非常大，況且該泵加油油嘴既不在中間（若在中間，新油會靠油槍壓力向兩邊擠壓，將兩個軸承內的老油替換），也不是在上面（油嘴在上面新油則可以利用重力、流動性和油槍的擠壓力順利地將老油更換），而是在兩個軸承的下面。新加的油，在油槍的作用下，一部分會往下掉，從間隙中流走，一部分靠壓力極其緩慢的向上擠，把上軸承的老油擠掉。這中間還有一個過程，如果因排油阻力大致使上推力軸承的油脂消耗得不到補充時，那么該軸承的油脂基油被消耗，但是稠化劑和添加劑并不會被消耗，局部油脂相對變稠。變稠后，不僅更難被替換，而且內摩擦阻力會增大。在這種情況下，如果一定量的油脂稠化到一定的程度，從冷態時啟動泵也會發生軸承溫度上升現象，高到一個足夠高的溫度，油脂的流動性能夠克服排油通道的阻力，就能夠將溫度降低。現場表現就是在沒有加油脂的情況下，被切換的泵軸承溫度升高，運行一段時間后，溫度又降低。某些情況下，當泵停止運行之后，脂會得到冷卻，粘度增大，此時再啟動泵，由于油的粘度已經比正常運行時更大，使它的流動性減小，散熱效果差；如果同時軸承室內油量過多，產生熱量反而大，散熱和產生熱不能達到平衡，溫度一直上升，直到溫度上升到油粘度變得足夠低，散熱在過產生熱，流動性增大，多余油脂排出，在散熱和產生熱在一個新的動態平衡過程中，軸承溫度降低，恢復到正常。這種情況現場出現過好多次。如果在補油過程中，加油過猛，會很快打破散熱和產生熱的平衡，導致溫度上升，這就是以前沒有詳細規定加油步驟的時候，猛一加油溫度就上升的根本原因。
4.排水泵軸承溫度高的根本原因
軸承室設計不合理，導致軸承散熱和排油都不順暢，油脂的產生熱和散熱難以達到平衡，導致軸承溫度上升，這就是排水泵軸承溫度異常升高的根本原因。再加上油脂過多（因為這種設計的軸承室比較難以消化這些多余的油脂），所以才會諸多發熱現象。有時加油脂量過多，或者加油脂太猛，導致軸承溫度升高。有時加油脂方法不當而導致溫度上升。（事實上，其它設備加油脂也導致軸承溫度升高，但由于上推力軸承室結構不合理，降溫過程顯得漫長而引人注目。）
三、解決排水泵軸承溫度高的辦法
如果軸承室油脂量已經加多并且持續高溫，可以有兩種方法處理：一種是在泵運行時用干凈的壓縮空氣將多余的油脂吹出，軸承溫度會降低，此時注吹油脂的持續時間不能太長，否則油脂吹至過少，也會導致軸承溫度降低后再次升高；另一種是通過外部冷卻軸室，經過長時間的運行后，軸承室的油脂掉出，溫度自行降低。要消除加油脂后軸承溫度升高的現象，可以采取少量多次加油脂的方法，并同時減少每次所加的油脂量。徹底解決排水泵軸承溫度高的問題，就需要更換改軸承室設計，使得軸承排油阻力小，內部散熱好。
