發布時間：2023-03-15 15:03:35
序言：寫作是分享個人見解和探索未知領域的橋梁，我們為您精選了8篇的線路設計論文樣本，期待這些樣本能夠為您提供豐富的參考和啟發，請盡情閱讀。
工程概況
本工程自220kV某變電站110kV側門架起，至110kV某變電站止，全線單回路架設，電壓等級110kV，線路全長約15.5km。本工程計算用氣象條件可組合如下：最高氣溫+40℃，最低氣溫-40℃，平均氣溫15℃，最大風速29m/s，最大凍土深度:91cm；年平均雷暴日數:30.5d；全年主導風向:ENE，驗算地線支架強度時覆冰取15mm。導線采用LGJ-185/30型鋼芯鋁絞線，經濟電流密度J=1.15A/mm2（負荷利用小時數3000-5000）時，其經濟輸送容量為41MVA，最大輸送容量為98MVA。全線架設雙地線，地線一根采用GJ-55鋼絞線（220kV某變出線1.5km處采用GJ-80鋼絞線），另一根采用OPGW復合光纜。工程性質屬新建。
1設計范圍：新建220kV某變電站-110kV某變電站線路；對鄰近通信線路及無線電設施的影響及防護設計；編制本期工程投資概算。
2線路走廊清理設計：線路所經過地區為市規劃區內，線路廊道規劃充分考慮市規劃區道路，合理利用市規劃區道路行進。
3主要技術經濟特性
3.1線路路徑長度約15.5km，曲折系數1.46，桿塔數量60基。其中直線塔為30基，轉角塔為27基，鋼管桿為3基。
3.2沿線地形、地貌、地質條件和交通概況：根據對線路沿線踏勘和調查資料，線路全段途徑的主要地貌單元為沖洪積平原，地層為第四系沖洪積物，微地貌主要為農田地。全線自然海拔高程在690～784m之間，地勢開闊，地表植被發育情況良好。全線有簡易路相連，交通條件良好。
兩型三新”應用情況
全壽命周期建設管理目標是實現輸變電工程全壽命周期內功能匹配、壽命協調和費用平衡。在深化理解其理念的前提下，根據國家電網公司和新疆自治區電力公司的文件要求，結合線路工程的特點，提出了本線路設計安全可靠、可維護、可擴展、節約環保、可實施、可回收、全壽命周期成本最優的建設目標。
1建設“兩型三新”輸電線路的目的：貫徹項目全壽命周期管理的理念和差異化設計的要求，集成應用新技術、新材料、新工藝，實現輸電線路功能可靠，節約建設和運行總體成本，推進基建標準化建設，又好又快建設“資源節約型、環境友好型”輸電線路，實現公司電網建設方式的轉變。
2建設“兩型三新”輸電線路的總體要求是：技術創新、安全可靠、經濟合理、節約資源、環境友好。本工程在新技術、新材料、新工藝應用上，吸取近年來成熟適用的成果，防污閃、防覆冰、防雷擊跳閘等提高運行可靠性，落地抱桿、塔式起重機、索道運輸等安全高效的標準化工器具和施工工藝。
3“兩型三新”的應用“：兩型三新”的核心指導理念是全壽命周期管理，在全壽命周期管理的理論基礎上提出了更加適合輸電線路全壽命周期管理的意見。在設計理念上，推行全壽命周期最優化設計，貫徹標準化設計和差異化設計，確保安全可靠，提高輸電線路建設的效率和效益。在設計標準上，應用近年相關理論研究、科學試驗和工程實踐經驗的成果，使新一級的電網建設更好更快更可靠。在設計壽命上，綜合論證導地線、絕緣子、金具、桿塔、基礎等各部分的壽命配合，研究線路各組成部分和整體的壽命指標評價體系，實現全壽命周期內的協調。在新技術、新材料、新工藝的應用上，桿塔設計采用高低基礎、原狀土基礎等保護環境技術。
工程設計
1線路規劃：擬建某變電站110kV進出線共規劃兩回，根據本工程可研報告中的進出線規劃，本線路在變電站出線段均采用雙回路終端塔出線，這樣減少了變電站出線段占地，減少施工造成的停電時間。
2線路選擇：線路應盡可能避讓自然保護區、森林、果園、經濟作物區，本工程在灌木林保護區內避讓困難，考慮樹木自然生長高度，按跨越設計，對塔位附近的灌木減少樹木砍伐，施工完畢需對植被進行恢復，本工程全線定線定位測量將采用RTK設備GPS技術。
3電氣部分：工程全線采用預絞式防滑型防振錘。由于工程位于29m/s風速區，工程中使用的耐張、轉角塔型跳線串采用加重錘的防風措施。
4桿塔：本工程全線采用1A3及1D5系列鐵塔。
5基礎：根據本工程地質、水文報告并結合各種塔型基礎作用力的特點確定本工程鐵塔基礎型式只選用現澆鋼筋混凝土柔性直柱基礎、現澆鋼筋混凝土臺階式剛性基礎、掏挖基礎及卡盤式基礎。
6走廊清理：線路所經過地區大部分為農田，在規劃區局部由于廊道問題存在跨越房屋等情況，跨越房屋處需滿足規范要求，需砍伐楊樹，考慮樹木自然生長高度，按跨越設計，對塔位附近的楊樹減少樹木砍伐，施工完畢需對植被進行恢復。
7導、地線選型：本工程導線截面積在選用185mm2的基礎上，全線架設雙地線，將以GJ-55型鍍鋅鋼絞線為基準選用地線。根據系統通訊要求，本工程還需架設一根16芯OPGW光纜。地線一根為GJ-55型鍍鋅鋼絞線（220kV某變出線1.5km處采用GJ-80鋼絞線），另一根為OPGW光纜。
8導、地線防振：導線年平均張力的上限值為16080N，導線上安裝2個防振錘，導線防振錘采用預絞絲式防滑型防振錘；地線的平均運行張力為破斷拉力的25%，地線防振錘采用預絞絲式防滑型防振錘。
9防雷設計：沿線雷電日數為30.5天，工程全線架設雙地線作為線路的防雷保護措施，地線一根采用OPGW復合光纜，另一根采用GJ-55鍍鋅鋼絞線（220kV某變出線1.5km處采用GJ-80鋼絞線）。
10接地設計：接地裝置材料除同鐵塔接觸處采用50×185熱鍍鋅扁鐵外，接地引下線與接地體采用Φ12圓鋼。所有桿塔均逐基逐腿接地，埋設接地裝置。
11導線對地和交叉跨越距離：本工程居民區導線對地最小距離為7m。非居民區導線對地最小距離為6m。線路跨越公路及河流兩側樹林時，應砍伐通道。
關鍵詞：輸電線路；路徑；桿塔
隨著國民經濟快速增長，各地電網建設迅猛發展，從過去的“幾年建一條線路”到現在的“一年建幾條線路”實現了跨越式發展，供電可靠性進一步提高，電網輸送能力大大增強，但輸電線路建設的內部環境和外部空間卻越來越小。各地進行土地開發線路路徑選擇困難，施工占地的民事工作難以協調，線路改造停電時間短，工程建設資金短缺等是電網建設中遇到的新問題。如何應對新形勢，最大限度地滿足電網建設需要已成為技術部門不斷研究的課題。本文從設計角度圍繞方便施工、降低造價、利于運行等方面，對輸電線路設計中應注意的問題進行了探討。
1設計中應注意的問題
1.1路徑選擇
路徑選擇和勘測是整個線路設計中的關鍵，方案的合理性對線路的經濟、技術指標和施工、運行條件起著重要作用。為了做到既合理的縮短路徑長度、降低線路投資又保證線路安全可靠、運行方便，一條線路有時需要徒步往返3～5趟才能確定出最佳方案，所以線路勘測工作是對設計人員業務水平、耐心和責任心的綜合考驗。
在工程選線階段，設計人員要根據每項工程的實際情況，對線路沿線地上、地下、在建、擬建的工程設施進行充分搜資和調研，進行多路徑方案比選，盡可能選擇長度短、轉角少、交叉跨越少，地形條件較好的方案。綜合考慮清賠費用和民事工作，盡可能避開樹木、房屋和經濟作物種植區。
在勘測工作中做到兼顧桿位的經濟合理性和關鍵桿位設立的可能性（如轉角點、交跨點和必須設立桿塔的特殊地點等），個別特殊地段更要反復測量比較，使桿塔位置盡量避開交通困難地區，為組立桿塔和緊線創造較好的施工條件。
1.2桿塔選型
不同的桿塔型式在造價、占地、施工、運輸和運行安全等方面均不相同，桿塔工程的費用約占整個工程的30%～40%，合理選擇桿塔型式是關鍵。
對于新建工程若投資允許一般只選用1～2種直線水泥桿，跨越、耐張和轉角盡量選用角鋼塔，材料準備簡單明了、施工作業方便且提高了線路的安全水平。對于同塔多回且沿規劃路建設的線路，桿塔一般采用占地少的鋼管塔，但大的轉角塔若采用鋼管塔由于結構上的原因極易造成桿頂撓度變形，基礎施工費用也會比角鋼塔增加一倍，直線塔采用鋼管塔，轉角塔采用角鋼塔的方案比較合理，能夠滿足環境、投資和安全要求。
針對多條老線路運行十幾年后出現對地距離不夠造成隱患的情況，在新建線路設計中適當選用較高的桿塔并縮小水平檔距可提高導線對地距離。在線路加高工程中設計采用占地小、安裝方便的酒杯型（Y型）鋼管塔，施工工期可由傳統桿塔的3～5天縮短為1天，能夠減少施工停電時間。
1.3基礎設計
桿塔基礎作為輸電線路結構的重要組成部分，它的造價、工期和勞動消耗量在整個線路工程中占很大比重。其施工工期約占整個工期一半時間，運輸量約占整個工程的60%，費用約占整個工程的20%～35%，基礎選型、設計及施工的優劣直接影響著線路工程的建設。
濱州市位于山東省北部，屬于黃河沖積平原，土質大部分為粉質粘土，而且地下水位高，一般為±0.0～1.0m，地基承載力又低，一般為70～90kN/m2。通俗講基礎越深受力越好、體積越小，但由于受地下水的影響，基礎深埋后泥水、流砂現象出現的幾率就會加大，給施工帶來極大困難，既影響工期又增加投資。
由于地質的特殊性和埋深的局限性，當前的基礎型式只有采取淺埋式，通過適當加大基礎地板尺寸，增加基礎自重來滿足上拔穩定才是比較安全經濟的。直線塔埋深控制在2m左右，承力塔埋深控制在3～4m左右可減少地下水對施工的影響。
根據工程實際地質情況每基塔的受力情況逐地段逐基進行優化設計比較重要，特別對于影響造價較大的承力塔，由四腿等大細化為兩拉兩壓或三拉一壓才是經濟合理的。
2結束語
縱觀近年來的輸電建設工程，每項工程都有各自特點，設計中脫離工程實際，一味生搬硬套是無法保證設計質量與滿足電網發展需要的。只有結合實際，因地制宜，通過優化方案，科技攻關，不斷探索與創新，才能滿足建設堅強電網的要求，才能開創工程設計“技術先進、安全合理”的全新局面。
參考文獻
[1]110～500kV架空送電線路設計技術規定.國家經貿委,1999,10.
為減化計算起見，一般可以直接利用鐵塔計算程序算得的基礎作用力（直角坐標系）進行基礎受力分析，其結果是等效的：此時基礎呈偏心受壓或偏心受拉工作狀態，對基礎的作用這種偏心力是有利的（產生負彎矩），可以等效的反映出整個基礎受力的合理性和優越性，其與直柱式基礎受力機理的對比分析如圖1所示直柱式基礎受力機理：地基下壓穩定計算：地基最大壓應力。從直柱式基礎與斜柱式基礎的受力原理來看，斜柱式基礎更趨近于實際受力情況，更加合理化，更加適應中山地區的淤泥地質。
二、實際工程中的應用
1工程名稱：110kV柴朗線10#-15#改造工程；
2工程位置：本工程位于中山市火炬開發區；
3工程簡介：本工程是為了新建廣州至珠海城際輕軌的建設而進行的升高改造，本工程新建鐵塔兩基：N11A、N12A；基礎全部采用灌注樁基礎。但是由于現場青苗賠償等問題無法施工，使得N12A鐵塔需要沿大號方向移位102m，移位后基礎位于山腳下方。
4基礎設計：基礎位于山腳下，現場初步勘測，由于樁機等大型施工機械無法進場施工，暫定基礎采用大板基礎或人工掏挖基礎（需根據地質勘測報告確定）。
5地質勘測：Ⅰ腿淤泥：4.3m、強風化2.0m、中風化5.0m；Ⅱ腿淤泥：5.0m、強風化1.4m、中風化5.0m；Ⅲ腿淤泥：5.1m、強風化1.2m、中風化5.0m；Ⅳ腿淤泥：4.2m、強風化2.3m、中風化5.0m；
6基礎設計存在問題：N21A鐵塔基礎作用力為T=90t、N=120t、HX=25t、HY=10t。根據原設計的初步假想，采用大板基礎或人工掏挖基礎；但根據地質報告情況，此處鐵塔基礎位于山腳下，地質按一定坡度進行分布，如果采用大板基礎，基礎底板需置于持力層，此處選擇在強風化層，但是考慮到地質按照一定坡度分布，如果僅置于強風化層的表面，則基礎抗側滑強度不足，但如果基礎底板置于強風化層下方，則基礎埋深在5m以上，由于無法進大型施工機械，且需進行鋼板樁護基，無形中增加了施工危險及施工成本；即便是修通道路進入大型施工機械，則成本比原設計所用灌注樁基礎要大很多。根據地質情況也無法采用采用人工掏挖基礎，因為上半部分為淤積地質。采用人工掏挖基礎危險系數相應增大很多，淤泥下方為強風化、中風化采用人工掏挖基礎也不現實。
7基礎設計處理方法：由于電力工程《架空送電線路基礎設計技術規定》仍然采用安全系數法，故此處設計僅需滿足設計中所要求的下壓、上拔、傾覆演算的要求即可，經過現場多次勘查，結合地質報告，最后征得施工部門意見確定此基礎設計的條件如下：基礎埋深要小大于2.5m（基礎維護可以采用松樁處理）；如果需采用灌注樁基礎，則灌注樁基礎深度不能深于中風化（不能采用沖鉆，因為此合同為總包合同，如果超出原合同部分則由施工部門自行承擔）。基礎材料用量、地基處理措施等費用不能超出原設計范圍。根據以上條件，結合本基礎所處地基情況，以及原設計所用費用經綜合考慮，采用斜柱基礎與灌注樁基礎相結合的方式，基礎側向位移采用松樁擋土墻處理方法。根據斜柱基礎與大板基礎的對比知道，基礎作用力相同的情況下斜柱基礎受力形式更加好，且節約材料用量。數學模型的建立，本工程所用基礎由于沒有具體的數學模型，所以參考承臺灌注樁基礎，基礎下壓由斜柱基礎底板承擔，基礎上拔由斜柱基礎和基礎下灌注樁部分（僅考慮自重部分）承擔，基礎水平作用力由斜柱基礎和基礎下灌注樁部分共同承擔；考慮到基礎所處地質情況結合鉆探資料，基礎側位移需做擋土墻，而此條線路改造根據火炬開發區的規劃及供電局的規劃，此段線路需要近期改造拆除（施工圖已出），所以此次改造為臨時改造方案，故擋土墻處理采用松樁擋土墻。斜柱基礎下方仍采用松樁地基處理。最終設計的基礎形式如圖2所示。上部斜柱基礎埋深1.5m，下部灌注樁基礎在基礎底部以下4.7m，入中風化巖層0.5m以上。
8設計中需思考的問題：本工程是為了解決復雜地質情況下施工工藝問題而進行的基礎變更，基礎采用的是斜柱基礎與灌注樁基礎相結合的處理方式，在上拔演算中由于數學模型建立方面缺乏經驗，此次上拔演算中未考慮到灌注樁基礎摩擦力。雖然本工程已經竣工運行將近兩年多時間，但是卻給我們設計人員一個提示，就是我們在新型設計方面還存在一定的不足，還需要繼續學習實踐，搜集更多的同行所做的優秀設計作品，為我們以后的設計打下良好的基礎。
1.首先根據所設計控制線路的要求，對所需要用到的電氣元器件寫出材料清單（元器件的名稱、數量、型號）。
2.根據所設計線路的要求，通過自己在理論學習和實習學習中掌握的知識，考慮如何設計。
3.通過分組完成或自己完成，畫出能夠實現設計要求的電氣原理圖，分析工作原理，請帶實習的教師審核圖紙，提出建議，方可照圖安裝接線。
4.在我們設計線路時，還要考慮一個重要的因素，就是要根據現有的元器件條件，完成我們的設計課題。因為，每個設計線路的功能，可以通過很多種控制方式來完成。
二、設計實例（三相異步電動機單向運行控制，擴展為兩地控制的兩臺電動機手動順起，手動逆停控制線路，具有短路、過載、欠壓及失壓保護）
1.元件清單三相空氣開關1個、主熔斷器3個、控熔斷器2個、交流接觸器2個、熱繼電器2個、三聯按鈕2個。
2.設計思路（1）由于要完成兩地控制，必須考慮甲、乙兩地均有起動按鈕和停止按鈕；根據現有的條件，我們只能提供兩組三聯按鈕，所以，在設計線路時，學生必須考慮其中兩個按鈕，即要做起動按鈕使用，又要做停止按鈕使用。學生還需要掌握一個要點，就是只要是多地控制，每臺電動機的控制電路，起動按鈕要并聯、停止按鈕要串聯。（2）兩臺或多臺電動機要求順序起動時，控制第一臺電動機的交流接觸器常開輔助觸頭，必須串聯在第二臺電動機的控制電路里，以此類推。（3）兩臺或多臺電動機的逆序停止時，控制第二臺電動機的交流接觸器常開輔助觸頭，必須并聯在第一臺電動機的停止按鈕上。
3.畫出設計電路根據設計思路，畫出能夠實現控制要求的電路圖，如圖一所示（主電路省略）。控制電路中SB11、SB12是第一臺電動機的停止按鈕，SB21、SB22的常開觸頭是第一臺電動機的起動按鈕，SB21、SB22的常閉觸頭是第二臺電動機的停止按鈕，SB31、SB32是第二臺電動機的起動按鈕。通過這六個按鈕，我們就能夠實現在甲乙兩地控制兩臺電動機的運行。KM1控制第一臺電動機，KM2控制第二臺電動機。
三、我們在設計了手動控制基礎上，進一步學習自動控制的設計（兩地控制的兩臺電動機自動順起，自動逆停控制電路）
1.元件清單三相空氣開關1個、主熔斷器3個、控熔斷器2個、交流接觸器2個、熱繼電器2個、三聯按鈕2個、增加一個時間繼電器、一個中間繼電器，減少兩個按鈕。
2.設計思路（1）起動時，第一臺電動機起動一定時間后，第二臺電動機自行起動。根據要求，我們可以采用通電延時型時間繼電器或斷電延時型繼電器完成順序控制的要求；通常情況下，首選通電延時型時間繼電器，利用它的延時閉合常開觸頭串接在第二臺電動機的控制電路中，實現按時間順序起動的控制要求；相當于利用時間繼電器的延時閉合常開觸頭，代替第二臺電動機的起動按鈕，當延時觸頭自動閉合時，第二臺電動機就自行起動。由于是兩地控制，所以，兩個起動按鈕需要并聯完成兩地控制要求，如圖二所示。同學們也可以在此電路的設計思路上，考慮如何采用斷電延時型時間繼電器完成順起逆停的控制電路的設計。（2）停止時，第二臺電動機停止一定時間后，第一臺電動機才能自行停止。根據要求，我們在設計上可以采用兩個時間繼電器完成順起逆停控制，但是，由于實際現場情況，只有一個時間繼電器可用，在設計上，就必須考慮同一個時間繼電器需要完成兩個功能，起動時經過延時，使第二臺電動機自行起動。當第二電動機起動后，KM2的常閉觸頭分斷，時間繼電器線圈斷電，時間繼電器暫時停止工作。當需要停止時，按下停止按鈕，第二臺電動機停止的同時，時間繼電器重新工作，通過延時分斷的常閉觸頭延時分斷，切斷第一臺電動機控制電路，第一臺電動機就可以自行停止了。（3）為了能夠正常順序起動逆序停止，電路中需要采用一個中間繼電器，通過中間繼電器的常閉觸頭可以保證起動正常完成，在時間繼電器暫時斷電時，第一臺電動機不會停止工作；在完成自動逆停時，由于中間繼電器工作，常閉觸頭分斷，使第二臺電動機不會重新起動。
3.畫出設計電路根據設計思路，畫出能夠實現控制要求的電路圖，如圖二所示（主電路省略）。控制電路中SB11、SB12是第一臺電動機的起動按鈕，SB21、SB22是第二臺電動機的停止按鈕，通過這四個按鈕，我們就能夠實現在甲乙兩地控制兩臺電動機的運行。KM1控制第一臺電動機，KM2控制第二臺電動機。KT、KA、KM1、KM2、共同完成自動順起、自動逆停的控制。通過設計手動控制的兩臺電動機順起逆停，到自動控制兩臺電動機順起逆停的設計，學生對設計線路有了一定的認識；感興趣的學生對以上兩個線路還可以設計出不同的電路來。
作者：董鐵柱 譚青海 羅金忠 王紅宣 童武 單位：青海省電力設計院
由于擴徑導線是在常規鋼芯鋁絞線中抽取鋁芯的方式來生產的，其內層鋁線和鄰外層鋁線不是緊密排列的，股層之間的縫隙較大，導線受壓后容易產生變形和壓痕，故須在張力放線中制定專用技術措施。如放線張力一般控制在1～1.5t。放線速度一般控制在1m/s左右。壓接斷線時應使用專用割線器割斷，防止斷線時造成導線端頭變形。導線壓接時，導線端頭用不少于7根鋁線均勻插入導線內層及鄰外層的間隙，插接長度不少于壓接長度，插入的鋁線從同層鋁線中截取。
目前常用的跳線有普通軟跳線、鋁管式硬跳線及籠式硬跳線3種形式。普通軟跳線具有形式結構簡單、安裝方便的優點，但由于跳線搖擺嚴重，跳線弧垂大，造成了塔頭尺寸的浪費。而鋁管式硬跳線由于在鋁管式跳線中的設備線夾與導線連接處有電暈現象且可聽噪音較大，引起當地居民投訴。故最終采用籠式硬跳線，空氣間隙風偏后導線對桿塔的最小空氣間隙，應滿足工頻電壓、操作過電壓及雷電過電壓的要求。按《110kV～750kV架空輸電線路設計規范》要求，各間隙值應按下式進行高海拔修正:式中，H為海拔高度，m;m為海拔修正因子。絕緣子串750kV輸電線路的絕緣配合，應使線路在工頻電壓、操作過電壓、雷電過電壓等各種條件下安全可靠地運行。絕緣子片數主要由工頻電壓決定，按工頻電壓確定絕緣子串片數有2種方法，即污耐壓法和泄漏比距法。工程實際中一般采用泄漏比距法。高海拔地區，絕緣子片數按下式進行修正:nH=ne0．1215m1(H－1)(4)式中，nH為高海拔地區每串絕緣子所需片數;H為海拔高度，km;m1為特征指數，它反映氣壓對于污閃電壓的影響程度。750kV線路懸垂串采用“IVI”型式，按照上述方法進行海拔修正后的絕緣子片數本線路按27m/s和30m/s風速設計了2種拉“V”塔。拉“V”塔的呼高為36m、39m、42m。拉“V”塔在高海拔地區首次大規模使用，在實際應用中以42m呼高為主使用。
采用拉V塔有效降低工程造價，以本工程為例，實際共使用拉V塔627基，占全部直線鐵塔的44.4%，節約塔材約2652t，節約資金2100萬元。2.7Q420高強鋼應用目前線路所采用的鋼材主要是Q235和Q345兩種，其中Q235為碳素結構鋼，Q345為低合金鋼。Q235和Q345鋼材具有強度穩定性好、離散度低的優點，冶煉、軋制、設計、加工經驗均非常成熟，但缺點是屈服點低。國外先進國家輸電線路應用的鋼材，屈服強度可達450MPa。750kV線路中鐵塔荷載較大，主材采用Q345對塔重影響較大，如果主材采用Q420，一方面，在一定程度上減小了基礎作用力，另一方面可以減少主材雙肢，從而也減少雙肢所需的構造單元，使得塔重進一步減輕。Q420鋼單價比Q345鋼單價高不到10%，因此只要使用Q420能使塔重降低2%就是經濟的。經過計算，JG1可降低塔重3%～4%，JG2和JG3可降低塔重7%～9%，DG可降低塔重10%以上，減少塔身雙肢主材的出現。電力天路工程已投運，通過該工程的設計，為青藏高原高海拔750kV線路的設計積累了一些經驗，但該地區750kV線路的設計標準還需在運行經驗的基礎上不斷改進、優化。
對于輸電線路的架設工作我們在進行具體的操作過程中一定要進行比較科學的線路設計工作，考慮線路設計過程中出現的種種因素保證架設的輸電線路能夠科學順利運行，將自然因素和人為因素可能對輸電線路造成的危害降到最低。通常線路在設計階段都要利用科學技術例如衛星或是航拍獲得線路架設設計線路的圖片資料，利用遙感技術將該區域內具體地理數據進行整合將具體的地形地貌環境狀況，交通狀況進行匯總比較設計的方案后選擇最科學最合理的方案進行施工。輸電線路的設計工作具體要考慮一下情況：一是輸電線路在架設線路要避開軍事工程，或是大型的機場，礦場，避免對架設區域造成較大的經濟損失，對于地質條件不好的地區也要進行躲避。二是輸電線路在設計的階段對于輸電線路的長度也要進行一定的規劃線路的長短要符合設計技術要求。三是輸電線路在架設過程中保證線桿之間的距離，和高差避免由于高差或是距離的原因導致輸電線路出現線錘，下沉的現象。
二、基礎工程的具體設計與施工
對于220kV輸電工程的線路施工中架設的線桿是整個施工工作的基礎也是重點工程，只有保證輸電線路線桿架設的順利才能進行其他的施工作業。線桿的架設工作需要我們給與足夠的重視，線桿通常我們會利用混凝土將將其底部埋設到基坑中，使線桿在遇到外力的作用后不會出現倒塌現象。通常線桿在埋設的過中一般會出現以下情況，例如混凝土出現裂縫，下沉，或是滑坡，或是由于積水的沖刷導致出現地盤不穩的現像出現。
1.巖石基礎部分的設計
輸電線路的架設過程中由于多數是經過的山地地區因此對于地表的巖石或是土質的勘察就比較重要，一般在線路的架設前就要對整個線路的地表巖石情況進行詳細的勘察，提取相應的的技術數據進行分析確定最終的設計方案。一般情況下地表巖石的情況可以分成三種類型微風化、半風化、重度風化三種。其中的微風化是架設線路的最佳選擇但是由于，微風化地區的地表巖石還保留者著巖石的本質特性，通常情況是比較堅硬的不容易進行開挖的。對于重度風化的通常采用鋼筋混凝土的澆筑的方式進行既可以節約成本又可以自由的控制基坑的質量。
2.巖石基礎部分的開挖施工
輸電線路的基礎部分需要進行開挖，但是開挖的過程中和施工工藝需要按照一定的施工原則和施工順序進行。在基礎開挖的過程中決不能破壞巖石的整體性結構，以免出現施工后的內部開裂影響基礎的穩定性。
（1）開挖過程。
對于基坑的開挖一般要注意開挖過程中保證嵌入基坑內部的角鋼在插入的過程中要充分利用原土層的力學效果，這樣就可以充分保證基坑的穩定性。通常情況下巖石式基坑的挖掘都是將基坑挖成一個倒立的錐形，里面嵌入角鋼，或是澆灌混凝土。
（2）排水部分。
在水資源很豐富的地區進行基礎施工時要注意基礎的地面水與地下水的高度差，因為如果低于地下水的水位就會導致水不斷地涌入坑內，不能及時排走就可能會造成基礎部分坍塌，無法正常施工，因此要注意坑內的排水工作。一般可以分為明、暗兩種排水的方案，前者是在坑的底部建立一個可以集水的類似水井的設備，利用水泵的動力把水排水；暗排水指的是在坑壁上設置一些過濾管道，用總管道把它們連接在一起之后再抽水，這種方法一般比較常見。
三、桿塔及其架線工程
桿塔部分是輸電工程的支點，選擇好的桿塔型式和正確的施工方案可以確保輸電線路的正常運轉。桿塔工程包括以下幾方面：
（1）選擇合適的型式。
這是桿塔設計工程的主要內容，一般的塔形按照受力情況分為耐張型以及懸垂型兩種。前者又可以分為直線、轉角和終端三個部分。懸垂型的則可以分為直線和轉角兩種；按照回路數量又可以分為單回、雙回以及多回三種，單回線路可以水平排列，也可以三角、垂直排列，雙回和多回線路則按照垂直排列，在選擇排列方式時要充分考慮桿塔的高度以及相鄰桿塔之間的水平距離偏移。其次，桿塔類型的選擇還要結合路線的特征，遵循經濟、安全、合理、可靠性等原則，在不同地區架設輸電線路就要考慮到當地的地形地貌特征，不能盲目選用同一種類型，要從安全穩定的角度去考慮。
（2）桿塔的埋設施工。
塔桿的架設施工需要要考慮基坑情況的對于巖石式基坑可以直接將角鋼嵌入基坑內部并進行填土，對于平地的基坑架設桿塔通常采用混凝土澆筑的方式進行保證桿塔的剛度和強度，使桿塔承受一定的負載。
四、結語
以往的擁擠度估計方法分為兩類：邊界框方法和總體布線方法。由于布線模型沒有確定，邊界框方法是一種粗略的估計方法。總體布線是一種基于拓撲結構的方法，通常是L型布線或Z型布線。本文采用總體布線的方法來進行擁擠度的估計，模塊的邊的移動通過總體布線來控制。
2擁擠度驅動的模塊邊的移動
2.1確定布局區域的大小
改變布局區域的大小的目的是使其能夠滿足布線需求。首先，將整塊電路板劃分成m×n個布局區域，用Bij代表每個布局區域，i代表行（i=1…m），j代表列（j=1…n）。如圖3所示，xij和xij+1分別代表布局區域Bij的左邊和右邊，yij和yij+1分別代表布局區域Bij的上邊和下邊。uijl、uijr、uijt和uijb分別代表通過總體布線得到的布局區域左邊、右邊、上邊和下邊布線的數量。H、W、hTile和wTile分別代表電路板的高度、寬度、布局區域原始高度和原始寬度。（1）布通率約束。布線的容量與布局區域邊的長度相關聯，理想情況下，如果布局區域的邊足夠大，布線時就不會產生重疊。在布通率約束公式中，用xi,j+1-xij代表布局區域Bij的寬度，用f1（u）表示容納下u條線所需要的長度，u是通過總體布線得出的。（2）面積約束。此約束是用來確保布局區域可以容納下其中的所有單元，如果沒有此約束，假設布局區域的高是固定的，當布局區域的邊不擁擠時，在X方向布局區域內的單元就會產生大量的重疊。（3）移動約束。算法輸入的結果是一個已經合法化的布局，所以優化過程有必要不過多的影響原有布局結果，因此需要設置移動約束來限制邊的移動。在公式中，C代表邊移動的限度，設定C的大小為布局區域寬度的一半。（4）電路板大小約束。最后設定電路板約束來限制邊在移動時不要超出電路板之外，保證結果的合理性。
2.2基于最長路徑的解決方法
快速有效的解決擁擠問題的方法是基于最長路徑技術。為了計算最長路徑，需要建立一個有向無環圖G（V，E），對于每一條布局區域邊Xij用頂點Vij來代替，對于每一種不同的約束這里用有向邊來代替，用邊Er代替布通率約束，用邊Ea代替面積約束，用邊Em代替移動約束，就可以找到從左至右最長的一條路徑，如圖4所示。因為在兩個頂點之間有三種約束，所以采用以下的方法計算出兩點間的最長路徑。其步驟如下：（1）按照布通率約束移動邊的時候，邊同時受到面積約束和移動約束，如果布通率約束得出的值同時滿足面積約束和移動約束，此時就將兩點間的距離設置為經布通率約束得出的值（||Er||）。（2）如果得到的值僅滿足移動約束而不滿足面積約束，此時將兩點間的距離設置為有面積約束得到的值（||Ea||）。（3）如果經布通率計算得到的值滿足面積約束而不滿足移動約束，此時將兩點間的距離設置為有移動約束得到的值（||Em||）。（4）如果由布通率計算得到的值對于其他兩種約束都不滿足，此時先將兩點間的距離設置為由移動約束計算得到的值（||Em||），如果同時也滿足面積約束，則此值被確定下來，如果不滿足面積約束，兩點間的距離設置為由面積約束計算得到的值（||Ea||）。基于以上的理論，可以計算出任意兩點間的距離，最終確定出一行的長度：（L=Σ||E||）。選出所有行中最長的一行為最長路徑（LP）。如果該長度大于電路板的寬度（LP>W），需要壓縮此長度使其在電路板之內。因為兩點間的距離有三種可能的值，定義經布通率約束和移動約束得到的值（||Er||）、（||Em||）為可壓縮值，經面積約束計算得到的值（||Ea||）為不可壓縮值。通過定義，將所有（||Er||）、（||Em||）乘以壓縮比例s（s=W/(LP-||Ea||）），就得到了滿足所有條件的結果。經過上述操作，所有單元會整體向左偏移，并擠壓在原本不擁擠的區域，如圖5所示。為了避免這種情況，設布局區域邊未移動時的坐標為Xi，j，經過從左至右的最長路徑操作后得到的坐標為Xli，j，然后將原本輸入的需要移動。根據布局區域改變前單元到區域左邊和區域右邊的比例確定新單元的位置，如圖6所示，L1/R1=L2/R2。
3實驗驗證
實驗驗證是在一臺CPU為2.4GHzIntelXeon，內存4G的機器上完成，采用的ISPD2011比賽實例。選取的7個比賽實例以及由清華大學、國立交通大學、密歇根大學處理的結果，用總體布線工具NCTURouter2.0[11]確定估計的擁擠信息和評估實驗結果，對各院校比賽得出的布局結果進行處理優化。實驗結果統計在表1中，前綴如SC代表清華大學，VDA代表國立交通大學，simpl代表密歇根大學，后接的如superblue4為比賽中的實例名稱，組合在一起表示各大學對不同實例處理的結果。通過數據得出經過優化處理之后的結果在布線線長、布線重疊度、布線時間上都有很好的優化，特別是經清華大學處理的實例superblue4，提高極為明顯，由國立交通大學大學處理的結果也有很大的提高。
4結論
關鍵詞：PCB；無線射頻；RF電路；設計
1引言
射頻(RF)PCB設計，在目前公開出版的理論上具有很多不確定性，常被形容為一種“黑色藝術”。通常情況下，對于微波以下頻段的電路(包括低頻和低頻數字電路)，在全面掌握各類設計原則前提下的仔細規劃是一次性成功設計的保證。對于微波以上頻段和高頻的PC類數字電路。則需要2~3個版本的PCB方能保證電路品質。而對于微波以上頻段的RF電路．則往往需要更多版本的：PCB設計并不斷完善，而且是在具備相當經驗的前提下。由此可知RF電設計上的困難。
2RF電路設計的常見問題
2．1數字電路模塊和模擬電路模塊之間的干擾
如果模擬電路(射頻)和數字電路單獨工作，可能各自工作良好。但是，一旦將二者放在同一塊電路板上，使用同一個電源一起工作，整個系統很可能就不穩定。這主要是因為數字信號頻繁地在地和正電源(>3V)之間擺動，而且周期特別短，常常是納秒級的。由于較大的振幅和較短的切換時間。使得這些數字信號包含大量且獨立于切換頻率的高頻成分。在模擬部分，從無線調諧回路傳到無線設備接收部分的信號一般小于lμV。因此數字信號與射頻信號之間的差別會達到120dB。顯然．如果不能使數字信號與射頻信號很好地分離。微弱的射頻信號可能遭到破壞,這樣一來，無線設備工作性能就會惡化，甚至完全不能工作。
2．2供電電源的噪聲干擾
射頻電路對于電源噪聲相當敏感,尤其是對毛刺電壓和其他高頻諧波。微控制器會在每個內部時鐘周期內短時間突然吸人大部分電流,這是由于現代微控制器都采用CMOS工藝制造。因此。假設一個微控制器以lMHz的內部時鐘頻率運行，它將以此頻率從電源提取電流。如果不采取合適的電源去耦．必將引起電源線上的電壓毛刺。如果這些電壓毛刺到達電路RF部分的電源引腳,嚴重時可能導致工作失效。
2．3不合理的地線
如果RF電路的地線處理不當,可能產生一些奇怪的現象。對于數字電路設計,即使沒有地線層,大多數數字電路功能也表現良好。而在RF頻段，即使一根很短的地線也會如電感器一樣作用。粗略地計算,每毫米長度的電感量約為lnH,433MHz時10toniPCB線路的感抗約27Ω。如果不采用地線層，大多數地線將會較長，電路將無法具有設計的特性。
2．4天線對其他模擬電路部分的輻射干擾
在PCB電路設計中，板上通常還有其他模擬電路。例如，許多電路上都有模，數轉換(ADC)或數／模轉換器(DAC)。射頻發送器的天線發出的高頻信號可能會到達ADC的模擬輸入端。因為任何電路線路都可能如天線一樣發出或接收RF信號。如果ADC輸入端的處理不合理，RF信號可能在ADC輸入的ESD二極管內自激。從而引起ADC偏差。
3RF電路設計原則及方案
3．1RF布局概念
在設計RF布局時,必須優先滿足以下幾個總原則：
(1)盡可能地把高功率RF放大器(HPA)和低噪音放大器(LNA)隔離開來，簡單地說，就是讓高功率RF發射電路遠離低功率RF接收電路：
(2)確保PCB板上高功率區至少有一整塊地，最好上面沒有過孔，當然，銅箔面積越大越好；
(3)電路和電源去耦同樣也極為重要；
(4)RF輸出通常需要遠離RF輸入；
(5)敏感的模擬信號應該盡可能遠離高速數字信號和RF信號。
3．2物理分區和電氣分區設計原則
設計分區可以分解為物理分區和電氣分區。物理分區主要涉及元器件布局、方向和屏蔽等；電氣分區可以繼續分解為電源分配、RF走線、敏感電路和信號以及接地等的分區。
3．2．1物理分區原則
(1)元器件位置布局原則。元器件布局是實現一個優秀RF設計的關鍵．最有效的技術是首先固定位于RF路徑上的元器件并調整其方向,以便將RF路徑的長度減到最小,使輸入遠離輸出。并盡可能遠地分離高功率電路和低功率電路。
(2)PCB堆疊設計原則。最有效的電路板堆疊方法是將主接地面(主地)安排在表層下的第二層，并盡可能將RF線布置在表層上。將RF路徑上的過孔尺寸減到最小,這不僅可以減少路徑電感,而且還可以減少主地上的虛焊點,并可減少RF能量泄漏到層疊板內其他區域的機會。
(3)射頻器件及其RF布線布局原則。在物理空間上,像多級放大器這樣的線性電路通常足以將多個RF區之間相互隔離開來，但是雙工器、混頻器和中頻放大器／混頻器總是有多個RF／IF信號相互干擾．因此必須小心地將這一影響減到最小。RF與IF跡線應盡可能十字交叉，并盡可能在它們之間隔一塊地。正確的RF路徑對整塊PCB的性能非常重要，這就是元器件布局通常在蜂窩電話PCB設計中占大部分時間的原因。
(4)降低高/低功率器件干擾耦合的設計原則。在蜂窩電話PCB上,通常可以將低噪音放大器電路放在PCB的某一面,而將高功率放大器放在另一面,并最終通過雙工器把它們在同一面上連接到RF端和基帶處理器端的天線上。要用技巧來確保通孔不會把RF能量從板的一面傳遞到另一面，常用的技術是在二面都使用盲孔。可以通過將通孔安排在PCB板二面都不受RF干擾的區域來將通孔的不利影響減到最小。
3．2．2電氣分區原則
(1)功率傳輸原則。蜂窩電話中大多數電路的直流電流都相當小,因此，布線寬度通常不是問題。不過．必須為高功率放大器的電源單獨設定一條盡可能寬的大電流線，以將傳輸壓降減到最低。為了避免太多電流損耗,需要采用多個通孔來將電流從某一層傳遞到另一層。
(2)高功率器件的電源去耦。如果不能在高功率放大器的電源引腳端對它進行充分的去耦，那么高功率噪聲將會輻射到整塊板上，并帶來多種的問題。高功率放大器的接地相當關鍵，經常需要為其設計一個金屬屏蔽罩。
(3)RF輸入，輸出隔離原則。在大多數情況下，同樣關鍵的是確保RF輸出遠離RF輸入。這也適用于放大器、緩沖器和濾波器。在最壞情況下，如果放大器和緩沖器的輸出以適當的相位和振幅反饋到它們的輸入端，那么它們就有可能產生自激振蕩。在最好情況下，它們將能在任何溫度和電壓條件下穩定地工作。實際上。它們可能會變得不穩定，并將噪音和互調信號添加到RF信號上。
(4)濾波器輸入，輸出隔離原則。如果射頻信號線不得不從濾波器的輸入端繞回輸出端，那么，這可能會嚴重損害濾波器的帶通特性。為了使輸入和輸出良好地隔離。首先必須在濾波器周圍布置一圈地。其次濾波器下層區域也要布置一塊地，并與圍繞濾波器的主地連接起來。把需要穿過濾波器的信號線盡可能遠離濾
波器引腳也是個好方法。此外，整塊板上各個地方的接地都要十分小心,否則可能會在不知覺之中引入一條不希望發生的耦合通道。
(5)數字電路和模擬電路隔離。在所有PCB設計中，盡可能將數字電路遠離模擬電路是一條總的原則，它同樣適用于RFPCB設計。公共模擬地和用于屏蔽和隔開信號線的地通常是同等重要的，由于疏忽而引起的設計更改將可能導致即將完成的設計又必須推倒重來。同樣應使RF線路遠離模擬線路和一些很關鍵的數字信號．所有的RF走線、焊盤和元件周圍應盡可能多地填接地銅皮．并盡可能與主地相連。如果RF走線必須穿過信號線,那么盡量在它們之間沿著RF走線布置一層與主地相連的地。如果不可能，一定要保證它們是十字交叉的．這可將容性耦合減到最小，同時盡可能在每根RF走線周圍多布一些地，并把它們連到主地。此外。將并行RF走線之間的距離減到最小可使感性耦合減到最小。
